余熱回收裝置

余熱回收裝置用于熱電、石化、輕工、紡織、食-、造紙、鋼鐵、供熱等各種行業熱電廠鍋爐除氧器的乏汽回收。余熱回收裝置又稱收能器，回收器，表面式排汽收能器等。

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余熱回收裝置簡介：

除氧器排汽在全-各電廠、電站大-數是直接排入大氣-，一方面造成熱量損失，影響經濟-益，另一方面還造成空氣污染，排汽噪聲-標的環境問題，同時還出遙遙我-北方地區，在冬季氣溫較低的情況下，產生在除氧器排汽口掛冰棱、機房-部大面積結冰等現象，（由于排出的飽和蒸汽和冷空氣-合凝結成水而結冰，曾發生冰棱墜落砸人事件和機房承壓受損現象發生），為了-上述問題，提高經濟-益，節約能-，消除因此而產生的環境等問題，-出除氧器排汽回收利用裝置，裝置適用于連續排污擴容器、定期排污擴容器等換熱設備的余熱回收。鍋爐熱力除氧器在通入蒸汽進行除氧后，有大量閃蒸汽排空，不僅浪費了能-而且對環境造成影響。以射水抽汽方式的噴射式-合加熱器為基礎，設計了-種熱力除氧器余熱回收裝置，用戶可以很方便地將其裝在除氧器上方，將閃蒸汽以熱水方式回收。余熱回收裝置用于熱電、石化、輕工、紡織、食-、造紙、鋼鐵、供熱等各種行業熱電廠鍋爐除氧器的乏汽回收。余熱回收裝置又稱收能器，回收器，表面式排汽收能器等。

余熱回收裝置原理：

除氧器收能器的筒體上部裝有噴水冷卻管室，噴水冷卻管室由高-旋射噴出器和冷卻管組成，它的-側接冷卻水進水管。噴水冷卻管室的下面是霧化空間，霧化空間的下面是傳熱傳質組件，傳熱傳質組件下面是蒸汽分配器，蒸汽分配器的-側接排汽-管。

本-型排汽收能器與普通除氧器余汽回收裝置不同它是將霧化、淋水盤、液膜三種傳熱傳質方式縮化為-體，因此有很高的-率，它不僅有很大的吸熱功能，而且對不凝結氣體具有很強的解析能力，將普通的淋水，降膜改為強力霧化降膜，增加了液膜--度，使液膜強力卷吸大量蒸汽，增加了傳熱傳質功能。

將除氧器排氣（汽）從進汽口引入余汽回收罐，使其與從進水口引入的補充水或凝結水進行-合傳質，在內部傳質介質的作用下，水、汽充分接觸，“進水”將“進汽”所含的水蒸汽吸收后從罐底出口排入疏水箱-，不凝氣從罐-放空口排入大氣。除氧器余汽通過冷卻器內，然后調整補給水的流量來調節到疏水箱的水溫。冷卻水由進水口進入塔體內，到達上冷卻板當水位遙遙過緩沖板時，經過冷卻孔流到-冷卻板上再由-冷卻板流到下冷卻板，在此過程-，冷卻蒸汽同時再被加熱，-后由出水口流入疏水箱，循環再利用。

余熱回收裝置遙遙經濟-分析：

熱力除氧器余熱回收裝置：已知除鹽水補水每天350t，除鹽水壓力按0.5Mpa設計，排汽溫度110℃，排汽壓力0.02Mpa，除鹽水由20℃加熱到60℃，計算結果回復如下：

1、除氧器余熱回收裝置回收除鹽水的計算:

由公式：GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。

式-GH—-加器引射蒸汽流量（除氧器排汽量）

GP—-加器工作水的流量（除鹽水補水流量）

hp2—除鹽水60℃時的焓

hp1—除鹽水20℃時的焓

hH—除氧器排器汽化潛熱

GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s

查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg

代入上式-得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)

=4.05×167.2÷2439.8

=0.28kg/s

0.28×3600×24÷1000=24t/d

則-天回收除鹽水24噸。

-加器噴射系數的驗算：u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069，工作水溫20℃時，-加器-大噴射系數可達umax=0.2，因此可以滿足工況要求。

2、除氧器余熱回收省煤量的計算：

回收的熱能Q=GH(hH-hp2)

=0.28×(2691.3-251.5)

=0.28×2439.8=683.14kJ/s

683.14×24×3600=59023641.6kJ/d

折算為每公斤6000Kar標準煤，除氧器余熱回收日節煤59023641.6÷（6000×4.18）=2353.4kg/d=2.4t/d

則除氧器余熱回收-天節省標準煤2.4噸。

3、除氧器余熱回收裝置經濟-分析：

根據以上結果如除氧器余熱回裝置每年按8000小時運行計算，每噸煤按300元計算。

則除氧器余熱回——年節煤2.4×8000÷24=800噸

除氧器余熱回——年節資800×300=240000元=24萬元

除氧器余熱回——年回收除鹽水24×8000÷24=8000噸

五、采用除氧器余熱回收裝置后會不會影響除氧-果

在除氧器運行工況相同，排汽門開度-樣的情況下，具體分析如下：

設排氣量為Q氣，除氧器內部壓力為P，大氣壓力為P0。在圖2-，設除氧器內部壓力為P，-合式加熱器內部壓力為Ph，除氧器排氣量為Qh，補水-溶解氧量為Q氧，對于氣水分離罐，自動排氣門排氣量為Q氣′。

在圖2所示系統-，Ph為補水的飽和壓力。

由于PhP－P0

則Qh>Q氣

△Q氣=Qh－Q氣，Q氧=Qh－Q氣′

若令Q氣=Q氣′

則△Q氣= Q氧

該式為熱力除氧器余熱回收裝置是否影響除氧-果的判別條件。

當△Q氣≥Q氧時，熱力除氧器余熱回收裝置不會影響除氧-果；

當△Q氣<Q氧時，可適當開大排氣門開度，令△Q氣>Q氧，亦不會影響除氧-果。

當排氣門開度適當開大時，排汽量也會增加，由于排汽經噴射式-合加熱器回收了，所以對經濟-不會產生不良影響。

除氧器余熱回收裝置技術--：

（1）換熱-率高，傳熱傳質充分，回收-率達99%以上；

（2）設計-穎、結構簡單，故障率低；

（3）運行穩定、安全遙遙、冷卻水易于回收；

（4）不凝結氣體排入大氣，降低管道氧腐蝕，延長設備管道遙遙-；

（5）消除噪聲，替代原除氧器排汽消-器，美化環境；

除氧器余熱回收裝置--：

（1）回收低壓或-壓乏汽熱能及凝結水；同時排出乏汽及加熱水-的各種氣體；

（2）小容積、大流量-間分離罐的液位自動調節系統；

（3）結構緊湊，占地小，接入系統方便。

（4）采用吸射進汽（氣）方法，不影響工藝正-排放。

（5）設計為銀行卡自涮銀行卡式結構，-大可能地避-水垢的形成。

（6）-泵供給高壓水管道，不另外耗費廠用電。

（7）回收器在除氧臺上，管道在高、低脫、除鹽水管間，距離近，施工費用低。

噴射式-合加熱器作為除氧器余熱回收裝置回收本體

除氧器余熱回收噴射式-合加熱器由殼體、噴咀(單或-孔)、-合管等-部件組成,當被加熱液體通過噴咀時,在其喉管處(或假-喉管處)形成-定的低壓,從而將乏汽抽吸入,與被加熱液體-起經-合管進-步-合,以達到加熱的目的。被加熱到要求溫度的液體,則從加熱器出口端流出。

噴射式-合加熱器分射液式和射汽式兩種,在蒸汽壓力穩定,熱負荷變化不大的情況下,可利用射汽式。它的--是利用了蒸汽的可用能,減少了驅動泵(循環泵)的能耗,即耗電量。在一般情況下, 射液式的-合加熱器可以滿足用戶的遙遙要求。

熱力除氧器余熱回收裝置概述：

除氧器余熱回收裝置由抽吸乏汽加熱裝置、氣-液分離罐及氣體排放、熱水壓力恢復提升回輸三個單元（模塊）及隨機液位控制和熱能回收計量儀表組成的-體化裝置，由3個接口接入乏汽回收系統。

1、大流量小容積的比例疊加調節技術

其氣-液分離罐的罐體小巧，儲水量容積只有-規設計的幾分之-，而液位波動控制-度很高。實現-人值守全自動穩定運行。使得除氧器余熱回收裝置可以在狹小的空間安裝，甚至安裝在除氧頭平臺上，從而使得熱能回收-率-高，熱損失-小。

2、寬負荷穩定運行的動力頭

除氧器收能器工藝流程：

經除鹽水母管引冷卻水從除氧器排汽收能器進水管室進入收能器，將除氧器的排汽由除氧器的排大氣門-，接管引入收能器，在設備內部經過充分的傳質、傳熱，不凝結氣體從上部排廢氣口排出，凝結后的水與噴出的霧化液膜-同向下流動，從出水口流出，進入疏水箱。

余熱回收裝置規格型號技術參數：

型號	H	D1	D2	D3	D4	D5	D6	DN
CYH-75	1800	65	65	40	40	40	40	350
CYH-100	1950	80	80	50	50	40	40	400
CYH-150	2200	100	100	65	50	65	40	450
CYH-220	2300	125	125	80	65	80	50	500
CYH-300	2400	125	125	100	65	100	50	550
CYH-420	2500	150	150	100	80	100	65	600
CYH-680	2600	150	150	100	80	100	65	650
CYH-1100	2800	200	200	125	100	125	80	700

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